耐火澆注料往往以散狀混合料的形式供貨，筑襯施工在現(xiàn)場(chǎng)實(shí)施。這類耐火材料主要用作窯爐內(nèi)襯更新材料和舊襯過早蝕損部位的修補(bǔ)材料。由于筑襯和修補(bǔ)窯爐的形狀各異，內(nèi)襯部位不同，材料類型也必然不同(材料多樣)。與噴補(bǔ)施工不同，使用耐火澆注漿體筑襯施工時(shí)需要有專門的工具與之相適應(yīng)。
在通常的情況下，振動(dòng)成型耐火澆注料和耐火搗打料一樣，也需要支架模板才能進(jìn)行筑襯施工。施工體就地養(yǎng)生、硬化，脫模烘干.然后交付使用。
通常我們?cè)谡f到影響耐火澆注料使用性能的時(shí)候，第一想到的肯定是澆注料的材質(zhì)、理化 指標(biāo)、含量成分等等這些，但除了澆注料本身質(zhì)量外，現(xiàn)場(chǎng)的施工也是影響耐火澆注料交付使用性能的關(guān)鍵。這也是為什么越來越多的廠家選擇專業(yè)施工隊(duì)伍的原因。
用水量的控制
通過向耐火澆注料中加入一定數(shù)量的水，將干粉料與適當(dāng)?shù)乃旌现瞥赡突饾沧⒘?水體系漿體(糊狀)以后即可進(jìn)行施工(澆注)。耐火澆注料漿體的施工性能的好壞，直接決定其流動(dòng)性(有時(shí)也包括觸變性)可見，水也是耐火澆注料中的關(guān)鍵結(jié)合劑，它在耐火澆注料的澆注過程中起到媒介作用，可保證耐火澆注料漿體具有一定的觸變性和流動(dòng)性(施工性能)，而硬化以后又能獲得致密的澆注構(gòu)件或者襯體，使之具有較好的結(jié)合性能和機(jī)械強(qiáng)度等。不過，為了獲得較佳的耐火澆注構(gòu)件或者襯體，其用水量需要進(jìn)行嚴(yán)格控制。因?yàn)樵黾佑盟?用水量高)會(huì)導(dǎo)致骨料同粉料分離沉積，使耐火澆注構(gòu)件或者(整體)襯體在干燥過程中由于大量水分在逸出時(shí)產(chǎn)生較多的孔隙(氣孔)，從而會(huì)導(dǎo)致其結(jié)構(gòu)疏松，性能下降，以及燒成后一些重要性能，如強(qiáng)度降低，抗侵蝕性下降等。
在限制用水量的條件下，要確保耐火澆注料漿體的施工性能，往往需要使用表面活性劑即減水劑(塑化劑)或者分散劑來提高耐火澆注料漿體的觸變性和流動(dòng)性，以使耐火澆注料漿體能獲得性能理想的澆注施工性能。通常，都采用復(fù)合表面活性劑來提高耐火澆注料漿體的觸變性和流動(dòng)性以達(dá)到最佳的減水效果，提高漿體的澆注施工性能。
二、澆注料的混合及混合機(jī)理
耐火澆注料+水混合制成耐火澆注料漿體是其施工中極為重要的工序?；旌鲜窃趯ｉT的混合設(shè)備中以恒定的速度完成的。在混合過程中產(chǎn)生的混合作用力、混合均勻所需要的時(shí)間以及耐火澆注料漿體的溫度都會(huì)提高。
耐火澆注料混合物中都含有一定數(shù)量的細(xì)粉和微粉，而粉體一般都具有自然團(tuán)聚傾向。粒子的黏附團(tuán)聚的作用力是范德華力和水存在下的毛細(xì)管力，而且兩者在不同組成粉體中的作用更加復(fù)雜。
在加水初期，粒子會(huì)被所謂的吸附層的液膜覆蓋，同時(shí)粒子間出現(xiàn)連接“液橋”。吸附層重疊便產(chǎn)生了吸附力而導(dǎo)致粒子聚結(jié)。該吸附力隨著粒子的接觸面擴(kuò)大而增大，隨之便提高了團(tuán)聚體的強(qiáng)度。
在進(jìn)一步加水或改善粒子中水使之分開時(shí)，又可提高被水包裹粒子的數(shù)量，同時(shí)增大轉(zhuǎn)矩。
當(dāng)水含量達(dá)到臨界(轉(zhuǎn)折)水平時(shí)，便會(huì)在粒子間形成“液橋”。系統(tǒng)的抗剪切力則急劇增大(此時(shí)有毛細(xì)管吸引力作用)。通常，抗剪切力是隨著粒子表面積的增加(即粉料粒徑的減小)而增大(因?yàn)橛羞^量的“液橋”形成)。
當(dāng)耐火澆注料中水正好足以充填粒子間的空隙(氣孔)，并覆蓋粒子表面達(dá)到臨界值(轉(zhuǎn)折點(diǎn)處)時(shí)，毛細(xì)管力最強(qiáng)。進(jìn)一步加水便會(huì)導(dǎo)致“液橋”數(shù)量急劇減少，隨之泥料(漿體)的抗剪切力也會(huì)下降。
耐火澆注料在加水混合的初期階段往往會(huì)形成含水的團(tuán)聚體(有的團(tuán)聚體內(nèi)還包裹有大量的自由水即非吸附水)，它會(huì)嚴(yán)重影響耐火澆注料漿體的流變性能。因此，只有將這些團(tuán)聚體打散以形成較小的移動(dòng)單體(粒子或粒子團(tuán))，耐火澆注料漿體才能具有流變性能。
三、耐火澆注體的干燥
耐火澆注料的施工體(內(nèi)襯)硬化后需要經(jīng)過干燥排除其內(nèi)部的水分才能交付使用。無水泥全鋁質(zhì)(100%A1203)耐火澆注體(表1)在1KTC干燥過程中，因水排出引起的質(zhì)量減小與時(shí)間的函數(shù)關(guān)系如圖1所示。其結(jié)果會(huì)導(dǎo)致材料的顯氣孔增大，透氣性(滲透性)上升。理論上認(rèn)為，不同的PSD可能產(chǎn)生不同的氣孔率，但實(shí)驗(yàn)結(jié)果卻表明，以相同的用水量調(diào)制的不同PSD無水泥全鋁(100%A1203)耐火澆注體(干燥后)卻具有相近的顯氣孔率(用水量為14%(體積分?jǐn)?shù))，顯氣率均約為11.9%)，開口氣孔是耐火澆注體在干燥過程中水分排除時(shí)形成的。
上述耐火澆注料的開口氣孔率(顯氣孔率)接近，透氣性(滲透性)的差別應(yīng)當(dāng)主要是與每種耐火澆注料的不同粒度分布造成的氣孔分布不同有關(guān)。
澆注料良好性能的獲得，在某種程度上取決于干燥和加熱條件的適當(dāng)選擇。對(duì)于高鋁澆注料的干燥和加熱，由于澆注料中含有大量水分如自由水和水化水，它們?cè)?00~550℃之間放出。在加熱初期，自由水首先排出，然后是水化產(chǎn)物k為了成功地對(duì)澆注料進(jìn)行施工。必須保持以下條件：
(1)施工期間注意保持干料和混合水溫度能達(dá)到20℃左右，或高于這一溫度。
(2)施工后，養(yǎng)護(hù)溫度不能低于澆注料混練時(shí)的干料和混合水的溫度。
(3)干燥速度對(duì)澆注料性能有顯著影響?？焖偌訜嵊捎跐沧⒘蟽?nèi)部蒸汽壓快速升高，致使蒸汽很快放出/引起材料爆裂。因此可加入金屬添加劑(A1)和有機(jī)纖維作致密澆注料的干燥劑，且加熱速度可按下述程序進(jìn)行：
以15℃/h從環(huán)境溫度升到110℃;在110℃下，每25mni厚保溫1小時(shí)。
以15℃/h從110℃升到300℃;在300℃下，每25mm厚保溫1小時(shí)。
以25℃/h從300℃升到550℃;在550℃下，每15mm厚保溫1小時(shí)。
以75℃/h從550℃升到使用溫度。
