昨天介紹了煉焦?fàn)t的砌筑及開工準(zhǔn)備，今天河南耐火材料廠為大家介紹下焦?fàn)t烘爐。焦?fàn)t烘爐是將冷態(tài)的焦?fàn)t進(jìn)行烘烤，砌體經(jīng)干燥、脫水和升溫階段，使?fàn)t溫達(dá)到900~1000℃以上，為焦?fàn)t過渡到生產(chǎn)狀態(tài)做推備。因此烘爐過程中冷、熱態(tài)之間的熱脹冷縮十分突出。烘爐質(zhì)量的好壞，關(guān)饅在于焦?fàn)t砌體從冷態(tài)轉(zhuǎn)為熱態(tài)時(shí)，對砌體膨脹速度和膨脹量的處理，要確保焦?fàn)t不致因膨脹而損壞，以延長焦?fàn)t砌體的壽命。
焦?fàn)t烘爐是一個(gè)比較復(fù)雜的過程、它包括熱工、鐵件及膨脹量的管理，同時(shí)在烘爐期間還要進(jìn)行許多熱態(tài)工程，涉及土建、設(shè)備安裝、備煤及回收車間的開工準(zhǔn)備，下面就幾個(gè)主要問題進(jìn)行討論。
一、幾種不同燃料的烘爐方法
? ? 1.烘爐方法
? ? 根據(jù)烘爐燃料的不同，一般有三種烘爐方法，即采用氣體燃料、液體燃料和固體燃料烘爐，它們各有特點(diǎn)。用氣體燃料烘爐，升溫管理方便，調(diào)節(jié)靈活準(zhǔn)確，節(jié)省人力，燃料消耗少，開工操作簡便、因此有氣體燃料供應(yīng)時(shí)、應(yīng)力爭用氣體燃料烘爐。用固體燃料烘爐，工人勞動(dòng)強(qiáng)度大，爐溫不易控制，尤其到高溫階段，升溫較困難，但烘爐設(shè)備簡單，燃料較易解決，故在第一座焦?fàn)t烘爐時(shí)，元?dú)怏w燃料供應(yīng)時(shí)，仍被廣泛采用。液體燃料烘爐克服了固體燃料烘爐的主要缺點(diǎn)，升溫管理方便，節(jié)省人力，但烘爐費(fèi)用較高，目前采用噴嘴上的針型閥調(diào)節(jié)油量，準(zhǔn)確性較差，因此溫度均勻性較氣體燃料烘爐時(shí)為差。近年來有些焦化企業(yè)在第一座焦?fàn)t烘爐時(shí)也曾采用。
2.對烘爐燃料的要求
? ? (1)固體燃料 ?烘爐用煤最好是揮發(fā)分大于36％、灰分低于10％、灰熔點(diǎn)高于1400℃的塊煤。這樣的烘爐煤產(chǎn)生的熱氣流量大，爐灰少，烘爐時(shí)在烘爐小灶內(nèi)不結(jié)值，透氣性好，操作方便。在烘爐初期，由于爐溫較低，可采用塊度較小的煤(10~50mm)，隨著爐溫升高，尤其在改為內(nèi)部爐灶加熱時(shí)，因未設(shè)爐算，通風(fēng)條件差，要求煤料的塊度要大，后期應(yīng)采用大于80mm的塊煤，從而使透氣性良好，以保證煤能正常燃燒。由于灰熔點(diǎn)低可能將火床與炭化室墻燒結(jié)或爐墻結(jié)渣，對此必須重視。固體燃料烘爐時(shí)，干燥階段最好用焦炭加熱，閱為焦炭燃燒后生成水分少，火焰較穩(wěn)定，燃燒時(shí)間長，這樣有利于砌體干燥。
?(2)液體燃料 ?要求油內(nèi)沒有固體雜質(zhì)，80℃時(shí)的恩氏黏度小于2(以保證其流動(dòng)性)、以免燃燒時(shí)堵塞噴嘴，水分不能大于2％，加熱至80~85℃時(shí)不起泡沫且無明顯的氣化。液體燃料可用赤油(僅提取出輕質(zhì)餾分的石油原油)、重油、焦油和柴油等，前三種油因其凝固點(diǎn)低，儲(chǔ)油和運(yùn)輸系統(tǒng)均需加熱保溫。重油和焦油中含有大量的固體顆粒，焦油中含有較多的水分，因此烘爐初期(200℃以前)因用油量較少，爐膛溫度低，使用前三種油困難較多。條件允許時(shí)，最好在烘爐初期采用燃點(diǎn)低、黏度小、流動(dòng)性好且雜質(zhì)較少的輕柴油，中后期采用重柴油或重油。
(3)氣體燃料 ?氣體燃料有焦?fàn)t煤氣、高爐煤氣和發(fā)生爐煤氣，后兩者為貧煤氣。貧煤氣的主要可燃成分是C0，燃燒后生成的化臺(tái)水很少，有利于爐體的干燥，且由于發(fā)熱值低，載熱體體積大，故有利于溫度均勻分布。貧煤氣毒性大，因此既要防止滅火，又要保證完全燃燒。此外貧煤氣烘爐時(shí)，在低溫階段由于其燃點(diǎn)低，耗量少而容易滅火，故當(dāng)煤氣量小時(shí)，小文管上最好配上填有鼓土磚粒的網(wǎng)狀燒嘴；烘爐后期(750℃以后)有可能出現(xiàn)升溫困難，可混入部分焦?fàn)t煤氣，焦薩煤氣要求含焦油霧少，發(fā)生爐煤氣要求含塵量低，以免堵塞各支管上的孔板。
3.烘爐設(shè)施和氣體流動(dòng)途徑
? ? 烘爐點(diǎn)火前，在各炭化室的機(jī)側(cè)、焦側(cè)爐門處，應(yīng)砌好封墻、火床和烘爐臨時(shí)小灶。燃料不同，火床和烘爐小灶也略有不同。
烘爐小灶分為爐膛和混合室兩部分，中間隔以擋火墻，燃料在爐膛內(nèi)燃燒，廢氣越過擋火墻而進(jìn)入混合室，在此可以混入二次空氣以控制廢氣溫度和增加廢氣量。固體燃料烘爐時(shí)，烘爐小灶爐膛容積比氣體燃料烘爐小灶爐膛大，且設(shè)有爐篦子。
火床(即內(nèi)部爐灶)是由炭化室封墻、炭化室內(nèi)底部及兩側(cè)襯耐火磚所組成，為了防止火床與炭化室燒結(jié)，火床底層與炭化室底之間鋪有一層石英砂，火床底層及爐墻間均留有膨脹縫，以免烘爐過程中火床與爐塌間擠壓得太緊、開工時(shí)扒出困難，而影響順利開工。為了防止火墻倒塌，兩側(cè)襯墻間有若干支撐磚。
氣體燃料烘爐時(shí)，為使燃燒穩(wěn)定和磚均勻受熱膨脹，火床內(nèi)還設(shè)有格子磚，但火床高度和深度比固體燃料烘爐時(shí)要小。用液體燃料烘爐時(shí)，低溫階段為減小爐膛容積，增大燃料的節(jié)流量，以便燃燒正常，避免熄火，相鄰兩個(gè)炭化室設(shè)置一個(gè)小灶。中后期則轉(zhuǎn)為直接在內(nèi)部爐灶燃燒。
根據(jù)烘爐燃料的不同，炭化室封墻上留有必要的孔眼以供觀察、測量溫度及投入燃料用。所有封墻及小灶的各氣流孔尺寸應(yīng)一致，以保證烘爐的均勻性。
氣體或液體燃料烘爐時(shí)，在機(jī)側(cè)、焦側(cè)爐臺(tái)上要安沒臨時(shí)管道作，安全可靠，并盡量避免影響其他工作。
中國6m大型焦?fàn)t在烘爐時(shí)以爐門代替封墻，不設(shè)外部烘爐小灶，而是直接在炭化室內(nèi)火床加熱烘爐，取得完全成功，節(jié)約了大量的人力、財(cái)力，并避免了投產(chǎn)時(shí)拆封墻的緊張操作。
烘爐時(shí)燃料在烘爐小灶內(nèi)燃燒后，產(chǎn)生的廢氣由炭化室上升經(jīng)烘爐孔至燃燒室各立火道降，再經(jīng)斜道、蓄熱室、小煙道、廢氣盤、分煙道、總煙道，最后由煙囪排人大氣。
二、烘爐準(zhǔn)備
? ? 烘爐期間工程量大，時(shí)間短，充分做好烘爐前的準(zhǔn)備工作，是保證烘爐順利進(jìn)行，提高烘爐質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。
1.烘爐前必須完工的工程
? ? (1)煙囪和煙道工程 ?煙囪全部合格驗(yàn)收，煙道勾縫完畢，膨脹縫清掃干凈，測溫、測壓管埋沒好，砌好烘爐小灶及燃料管道?？偀煹婪迨┕ね戤叄ㄍ硪蛔?fàn)t的總煙道翻板或閘板關(guān)閉，并用石棉繩密封周邊縫隙。分煙道翻板安裝完畢，開關(guān)方向應(yīng)打上標(biāo)記，并使煙道排水設(shè)施完備。
(2)爐體砌磚清掃 ?做出炭化室冷態(tài)檢查記錄，爐體及爐端墻30mm膨脹縫進(jìn)行清掃干凈，爐體正面膨脹縫用石棉繩填塞，砌筑臨時(shí)小爐頭，檢查干燥孔，并清掃完畢。
? ? (3)各部位的密封工作 ?上升管孔可用備用裝煤孔蓋蓋嚴(yán)，裝煤孔蓋周邊用灰漿封嚴(yán)，密封小姻道口、交換開閉器底座及蓄熱室封墻，保護(hù)板爐門框上部做好防雨覆蓋層(墊上一層馬糞紙，上面抹水泥砂漿)。
(4)安裝工程 ?護(hù)爐鐵件全部安裝完畢，驗(yàn)收合格作業(yè)臺(tái)施工完畢；攔焦車軌道已安裝；測線架安裝完畢氣管道安裝完畢，小孔板準(zhǔn)備完畢。
(5)烘爐點(diǎn)火前的準(zhǔn)備工作
? ? ①爐室編號和測點(diǎn)做標(biāo)記：蓄熱室、燃燒室編號，爐長、爐高和彈簧等測點(diǎn)，爐端墻30mm膨脹縫測點(diǎn)，機(jī)側(cè)、焦側(cè)作業(yè)臺(tái)傾斜度測定，抵抗墻傾斜度測定點(diǎn)，爐門框原始點(diǎn)及爐桂曲度測點(diǎn)，爐柱和保護(hù)板間隙測點(diǎn)等做好標(biāo)記。
?、跍y量各種原始記錄，包括燃燒室、蓄熱室、輿子磚、小煙道等處的溫度，總煙道、分煙道的溫度及吸力，抵抗墻溫度，大氣溫度，爐校曲度及大小彈簧的負(fù)荷，縱拉條提起高度及彈簧負(fù)荷，爐門柜上移，爐柱和保護(hù)板間隙，機(jī)側(cè)、焦側(cè)操作臺(tái)及抵抗墻傾斜度，爐高與爐長等。
(6)烘爐人員配備 ?由于烘爐方式不同，需用的烘爐管理人員也不同。三種烘爐方式比較，以固體燃料烘爐所需人員最多，而氣體燃料烘爐需要人員最少。
(7)烘爐燃料的準(zhǔn)備 ?根據(jù)烘爐方式的不同，固體、液體和氣體燃料的需要量和許多因素有關(guān)，如烘爐速度的快饅、保溫時(shí)間的長短等。
(8)其他準(zhǔn)備工作
? ? ①烘爐所需的各種消耗材料及工具包括熱電偶、各種溫度計(jì)、各種壓力(吸力)表、光學(xué)高溫計(jì)等。
②備煤、篩焦系統(tǒng)和初冷、終冷系統(tǒng)的工程要全部完工并達(dá)到試運(yùn)轉(zhuǎn)條件或大部分完工(特別是鼓風(fēng)機(jī)安裝情況要達(dá)到試運(yùn)轉(zhuǎn)條件)。
2.烘爐升溫計(jì)劃的制定
? ? 整個(gè)烘爐過程可分為干燥和升溫兩個(gè)階段，不同階段制定升溫汁劃的依據(jù)不同：干燥期主要是保證砌體內(nèi)部的水分向外擴(kuò)散速度與砌體表面水分蒸發(fā)速度協(xié)調(diào)；升溫階段主要考慮使砌體各部位緩慢而均勻地膨脹，而相關(guān)設(shè)備仍處十冷態(tài)，但它們都跟砌體各區(qū)間的溫度比例及耐火材料的膨脹性相關(guān)聯(lián)。因此整個(gè)烘爐升溫計(jì)劃要根據(jù)上述因素予以制定。
(1)干燥期的確定 ?一座剛砌成的JN43—80型焦?fàn)t(42孔)，砌體總含水量約有300t左右，這些水分要在焦?fàn)t正常升溫前排出，干燥期就是把爐溫升到100℃所需的天數(shù)。實(shí)際上爐溫達(dá)到100℃時(shí)，砌體水分并求全部排凈，僅為習(xí)慣上的劃分。
砌體干燥前，內(nèi)部水分與表面含水基本上是均勻的，干燥開始后，表面水分首先被熱氣流帶走，砌體內(nèi)部與表面含水的平面被破壞，水分由內(nèi)部擴(kuò)散到表面，然后又被熱氣流帶走，一直到砌體完全干燥。砌體內(nèi)部水分向外的擴(kuò)散速度與溫度有關(guān)，溫度愈高，擴(kuò)散速度愈快，但當(dāng)溫度過高時(shí)，內(nèi)部水分將直接被汽化，并產(chǎn)生相當(dāng)大的壓力而從砌體的灰縫中沖出，使灰縫變得疏松，從而破壞了砌體的嚴(yán)密性。此外，速度太快還會(huì)出現(xiàn)另—種不利情況，因熱氣流在通過炭化室、燃燒空、斜道、蓄熱室、小煙道等部位時(shí)，溫度逐漸降下來，如果加大干燥速度，將使各處的溫度降增加，在燃燒室達(dá)到飽和的熱氣流流至砌體下部時(shí)，由于溫度降低，其中水汽就可能在小煙道冷凝下來，這樣不僅延長了下部砌體的干燥期，還會(huì)沖刷灰縫，破壞砌體的完整性，并影響砌體的堅(jiān)固性和嚴(yán)密性。在烘爐中必須防止這種情況的發(fā)生，所以砌體的于燥速度不能太快。干燥期取決于砌體的水分含量、砌磚時(shí)的節(jié)氣、烘爐用燃料及烘爐初期的空氣過剩系數(shù)等，一般以6—10d為宜。
(2)日線膨脹系數(shù)的選擇 ?焦?fàn)t砌體大部分由硅磚砌成。由前已知硅磚受熱膨脹是不均勻的，它在ll7℃、163℃、]80~270℃等溫度時(shí)，由于品型轉(zhuǎn)變，體積急劇變化，硅磚本身及砌體間將會(huì)產(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力，以致產(chǎn)生裂紋或把砌體拉開而破壞其嚴(yán)密性。
升溫速度越快，各部位的溫差就越大，也就越容易產(chǎn)生破壞性拉力。為防止這種破壞性膨脹的發(fā)生，用日線膨脹系數(shù)這個(gè)指標(biāo)來控制升溫速度。根據(jù)多年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)表明，在℃以前技日最大線膨脹系數(shù)為0.035％計(jì)劃升溫，300℃以后按0.04％升溫較好。選取多大的日線膨脹系數(shù)及烘爐速度的快慢，除決定于耐火材料的性質(zhì)外，還和烘爐方法、操作管理水平、熱態(tài)工程進(jìn)度和施工力量等多方面因素有關(guān)。因此應(yīng)根據(jù)不同情況制定出先進(jìn)、可靠的烘爐升溫計(jì)劃。
(3)磚樣膨脹曲線的測定 ?磚樣的熱膨脹特性是制定烘爐升溫計(jì)劃的重要依據(jù)，通常從燃燒室、斜道區(qū)、蓄熱室三個(gè)區(qū)域中選取橫向和高向膨脹有代表性的磚號，即用量最多、磚型尺寸較大、制作較困難的耐火磚號，測定其熱膨脹曲線。
根據(jù)硅磚質(zhì)量及焦?fàn)t爐型，每個(gè)部位一般選取2—4個(gè)磚號測定。應(yīng)腔備兩套磚樣，一套測定，一套備查。
測定熱膨脹數(shù)據(jù)時(shí)，考慮到250℃以前是Si02晶型轉(zhuǎn)化點(diǎn)比較集中的階段，體積變化最大，因此在20~250℃區(qū)間內(nèi)每隔25℃取一個(gè)數(shù)據(jù)，250~300℃間每50℃取一個(gè)數(shù)據(jù)，300~500℃間每100℃取一個(gè)數(shù)據(jù)，而500~600℃間又有晶型變化，所以每50℃取—個(gè)數(shù)據(jù)，600℃以上每100℃取一個(gè)數(shù)據(jù)，最終測到850℃，測定結(jié)果繪出曲線和圖表。
(4)上下部溫度在各溫度區(qū)間的比例 ?由于焦?fàn)t高向溫度分布不同和硅磚的非線性膨脹的性質(zhì)，焦?fàn)t各部位的膨脹量和膨脹速度是不同的，為保持焦?fàn)t各部位盡量能相應(yīng)地膨脹，使相對位移達(dá)到最小，不致把砌體拉開，以及產(chǎn)生不合理的相對位移，在干燥期又能有效地將砌體內(nèi)的水分排出，因而在烘爐過程中焦?fàn)t各部位的溫度要控制一定的比例。
烘爐過程中爐體上下部的溫度比例，由硅磚的熱膨脹性質(zhì)而定。
以河南耐火材料廠生產(chǎn)的硅磚為例：加熱至850℃時(shí)的總線膨脹系數(shù)為1 268％，而其中0~300℃的線膨脹系數(shù)為0.762％(0~100℃為0.08％)，占總線膨脹系數(shù)的60％，則在100~300℃范圍內(nèi)每隔1℃的溫差相對應(yīng)的線膨脹系數(shù)為；(0.762~0.08)／(300~100)＝0.0034％；而在300~850℃范圍內(nèi)每隔1℃的溫差相對應(yīng)的線膨脹系數(shù)為：(1.268~0.762)／(850一300)＝0.001％。前者為后者的3.4倍。由此可見，300℃以前上下部位移最大，為此要求300℃以前蓄熱室的溫度為燃燒室溫度的95％，隨著溫度的上升，此比例可以逐步遞減，但烘爐末期仍不應(yīng)低于85％。
小煙道溫度初期為燃燒室溫度的85％左右為好，未期應(yīng)接近正常生產(chǎn)溫度，不可過低，以免發(fā)生小煙道溫度劇烈降低產(chǎn)生收縮而開裂，破壞砌體的嚴(yán)密性。小煙道溫度過高會(huì)引起基礎(chǔ)平臺(tái)過熱，并使其變形、開裂。
(5)烘爐升溫曲線的制定 ?根據(jù)上述的四個(gè)條件，可以制定烘爐升溫曲線：首先根據(jù)耐火磚膨脹曲線、焦?fàn)t上下部位的溫度比例及規(guī)定的日線膨脹系數(shù)，計(jì)算出每一溫度區(qū)間的烘爐天數(shù)，然后再根據(jù)采用的天數(shù)計(jì)算出各溫度區(qū)間的每日升溫?cái)?shù)及日最大線膨脹系數(shù)，并列表繪出升溫和膨脹曲線。這里提出兩個(gè)方案，可根據(jù)情況進(jìn)行選擇。
第一方案：300℃前采用最大日線膨脹系數(shù)0.03％，300℃后采用最大日線膨脹系數(shù)為0.035％.干燥期選用10d，烘爐期為65d。
第二方案：300℃前采用最大日線膨脹系數(shù)為0.035％，300℃后采用最大日線膨脹系數(shù)為0.04％，干燥期為8d，烘爐期為58d。第一方案參見表7—5和圖7—2的曲線，第二方案參見表7—6和圖7—3的曲線。
現(xiàn)以表7—6所示的數(shù)據(jù)為例，來闡明烘爐曲線的制定。
? ? 選取干燥期為8d時(shí)；
燃燒室溫度20~100℃，溫度差80℃；
? ? 蓄熱室溫度20~95℃，溫度差75℃；
? ? 三、烘爐管理
? ? 1.點(diǎn)火
? ? 烘爐過程中熱氣流靠煙囪的吸力克服阻力而流經(jīng)滬體各部位，為保證煙囪有足夠的吸力在炭化室小灶點(diǎn)火前，需先烘烤煙道和煙囪，一般提前3~8d(因烘爐所用燃料不同而異烤煙囪，提前l(fā)~2d烘烤煙道。根據(jù)爐溫情況，當(dāng)煙囪具有足夠的吸力(100~150Pa)，分道吸力達(dá)到80Pa后，可以先后停止煙囪和煙道的烘烤，然后進(jìn)行炭化室烘爐小灶的點(diǎn)火。適應(yīng)焦?fàn)t低溫時(shí)的要求，開始時(shí)只將炭化室的烘爐小灶的半數(shù)點(diǎn)火(機(jī)側(cè)、焦側(cè)單雙數(shù)錯(cuò)開當(dāng)燃燒室溫度達(dá)70~80℃時(shí)，才將其余半數(shù)小灶點(diǎn)火，兩天后再點(diǎn)燃抵抗墻的烘爐小灶。
2.爐體各部溫度的測量
? ? 溫度測量是掌握烘爐過程中焦?fàn)t各部位升溫情況的基本方法，也是熱工調(diào)節(jié)的一個(gè)主要依據(jù)，烘爐期間爐溫的測量基本分為三個(gè)階段，常溫~400℃為第一階段，400~800℃為第二階段，大于800℃為第三階段。
第一階段(常溫~400℃)，此階段用水銀溫度計(jì)測量溫度。溫度計(jì)應(yīng)裝入鐵套管內(nèi)，每個(gè)地區(qū)的溫度測量應(yīng)用同樣刻度的溫度計(jì)。當(dāng)溫度范圍在常溫~250℃內(nèi)時(shí)，采用0~360℃刻度的溫度計(jì)；250~400℃時(shí)，采用0~500℃刻度的溫度計(jì)。
為了測量準(zhǔn)確，溫度計(jì)在使用前應(yīng)預(yù)先進(jìn)行編號校對，對于0~360℃的溫度計(jì)，其誤差不得大于±4℃，0~500℃的溫度計(jì)，其誤差不得大于±8℃，同時(shí)在測量過程中要按號專用。測溫時(shí)，溫度計(jì)在每個(gè)測點(diǎn)內(nèi)放置的時(shí)間不得少于20min。下雨時(shí)溫度計(jì)應(yīng)防止雨水進(jìn)入，移動(dòng)溫度計(jì)時(shí)應(yīng)將開口向下。
當(dāng)需要把一個(gè)范圍刻度的溫度計(jì)換為另一個(gè)范圍刻度的溫度計(jì)時(shí)，應(yīng)分批逐步更換，可采取每班換4—6支的辦法，避免溫度計(jì)誤差引起的溫度波動(dòng)。
第二階段(400一800℃)，在這個(gè)階段里采用的測溫工具是熱電偶。在采用熱電伺側(cè)溫前，當(dāng)爐溫達(dá)350℃時(shí)，即可將熱電偶與水銀溫度計(jì)同時(shí)測量、同時(shí)記錄，以確定水銀溫度計(jì)與熱電偶的測量誤差。當(dāng)爐溫達(dá)450℃時(shí)可全部改為熱電偶測量。
根據(jù)不同材質(zhì)和型號的熱電偶，應(yīng)選用與熱電偶匹配的毫伏計(jì)，其溫度讀數(shù)應(yīng)加上冷端溫度校正值，該值可用距爐頂100mm高度的表面大氣溫度來表示。
第三階段(大于800℃)，該階段采用光學(xué)高溫計(jì)進(jìn)行爐溫的測量，在使用光學(xué)高溫計(jì)前應(yīng)與熱電偶同時(shí)測幾次溫度，并做好記錄，計(jì)算平均偏差。
(1)燃燒室溫度的測量 ?每班測量兩次標(biāo)準(zhǔn)燃燒室的標(biāo)準(zhǔn)火道溫度，第一次測溫時(shí)間在接班后1h開始，第二次測溫時(shí)間應(yīng)與第一次開始測溫時(shí)間間隔4h。測溫順序，三班統(tǒng)一由交換機(jī)一端的焦側(cè)開始，機(jī)側(cè)返回，每次測量的時(shí)間間隔為20min，若溫度計(jì)不夠，則可交錯(cuò)進(jìn)行。將測量結(jié)果算出平均溫度值，兩次測量的溫度作為本班升溫任務(wù)。
在交接班時(shí)，要對部分標(biāo)難燃燒室的機(jī)側(cè)、焦側(cè)第一火道溫度進(jìn)行抽查，由交班測溫工拔出測溫管，接班測溫工進(jìn)行檢查，然后將測溫管插入同號燃燒室的機(jī)側(cè)、焦側(cè)其他火道。
(2)直行溫度的測量 ?在350℃以前，每斑測量一次直行溫度，測溫要在標(biāo)準(zhǔn)燃燒室兩次測溫時(shí)間之間。
? ? (3)進(jìn)行橫排溫度的測量 ?為了進(jìn)一步了解烘爐溫度橫向分布的情況，可選取位于焦?fàn)t中部的兩個(gè)燃燒空為代表號進(jìn)行橫排溫度的測量。在爐溫達(dá)300℃前，每逢50℃和l00℃測量次。在300℃以后，每逢100℃測量1次。測溫要在標(biāo)準(zhǔn)燃燒室兩次測溫時(shí)間之間進(jìn)行。
(4)蓄熱室溫度的測量 ?測量標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室頂部和小煙道出口處的溫度，每班測旦2次，由焦側(cè)交換機(jī)端開始，機(jī)側(cè)返回，蓄熱室頂部測溫管插入深度距封墻內(nèi)邊為1.5m。小姻道溫度測量應(yīng)將溫度汁插入交換開閉器廢氣兩叉(或三叉)部斷面中心處，測溫時(shí)間與燃燒室測溫時(shí)間相同。平均溫度的計(jì)算不包括邊蓄熱室溫度。
(5)煙道溫度的測量 ?煙道溫度的測量地點(diǎn)應(yīng)在機(jī)側(cè)、焦側(cè)姻道翻板和總煙道大閘門之前，每2h測量1次，每班測量4次，并計(jì)算其平均值。
(6)抵抗墻溫度的測量 ?在450℃以前，每班測量2次焦?fàn)t兩端抵抗墻所有立火道的溫度并做好記錄，計(jì)算其平均值。
3.溫度調(diào)節(jié)
? ? 為了確保爐體均勻膨脹，應(yīng)使熱氣流均勻分布到每個(gè)燃燒室中，并使燃燒室和蓄熱室溫度接近。為使砌體上下部溫度均勾分布，主要靠調(diào)節(jié)燃料和空氣量來實(shí)現(xiàn)。
烘爐初期為防止水汽在小姻道凝結(jié)，應(yīng)保持較大的空氣過剩系數(shù)，以增大廢氣體積，減小廢氣出入的溫差，故此時(shí)二次風(fēng)門耍全打開。隨著溫度的升高和燃料量的增加，空氣過剩系數(shù)將逐步減小，因此要注意控制一定的煙道吸力和小灶進(jìn)風(fēng)門的開度。煙道吸力的大小直接影響進(jìn)入爐內(nèi)空氣量的多少，從而影響溫度的變化。
在整個(gè)烘爐過程中，煙道吸力的數(shù)值大致穩(wěn)定在一定的范圍內(nèi)，烘爐初期，為有利于爐體干燥，空氣量較大，但因燃料量少且二次風(fēng)門全打開，故煙道吸力稍大，干燥期結(jié)束后，二次風(fēng)門全關(guān)閉，空氣量逐漸減少，但因燃料量逐步增加，故煙道吸力降低不多。當(dāng)火道溫度達(dá)150~180℃左右時(shí)，為使看火孔壓力轉(zhuǎn)為正壓，煙道吸力應(yīng)降到最低，以后隨燃料量的增加，煙道吸力又逐步增大。
此外煙遲吸力還影響爐體上下的溫度分布，一般吸力加大，有利于下部溫度的提高，減小吸力則對上部溫度提高有利。由于煙道吸力的變動(dòng)對溫度影響較明顯，且煙道吸力還和燃料量及燃料的種類、風(fēng)門開度等有關(guān)，故整個(gè)烘滬期間，應(yīng)注意穩(wěn)定煙道吸力，并視爐溫及其分布做少量調(diào)節(jié)，以便控制爐溫及上下部溫度分配比例。
當(dāng)燃燒室溫度達(dá)到150—180℃時(shí)，主要由爐內(nèi)熱浮力作用，使立火道看火孔的壓力轉(zhuǎn)為正壓，這樣有利于爐頂部位的干燥和升溫，也有利于防止冷空氣進(jìn)入爐內(nèi)。適當(dāng)降低煙道吸力，有利于看火孔轉(zhuǎn)為正壓，但此并非主要手段，因?yàn)槿缟纤?，煙道吸力?yīng)保證爐溫穩(wěn)定地按計(jì)劃按比例升溫。
大氣溫度的變化(特別是烘爐初期，空氣量最大時(shí))對爐溫影響很大，風(fēng)向的改變會(huì)影響爐溫，因此應(yīng)注意及時(shí)調(diào)節(jié)。爐體的嚴(yán)密也是保證爐溫均勻上升的一個(gè)重要措施，特別是在負(fù)壓階段，如不及時(shí)采取對爐體部位進(jìn)行嚴(yán)密措施，就會(huì)使冷空氣吸入而加大爐體各部位的溫差，并容易導(dǎo)致爐體表面產(chǎn)生裂紋，所以應(yīng)加強(qiáng)封墻、小爐灶及爐體各部位的密封工作。
在爐溫管理中，還應(yīng)注意橫徘溫度的調(diào)節(jié)。由于爐頭的散熱，以及火焰長度和烘爐孔的位置等因素的影響，一般燃燒室的橫排溫度是不均勻的，爐頭稍低，各側(cè)的中部稍高，烘爐過程中，橫排溫度一般不易調(diào)節(jié).但應(yīng)通過嚴(yán)密封墻和控制—吹風(fēng)門，防止滬頭火道溫度過低，這在爐溫較高時(shí)尤為重要。
烘爐期間不允許溫度廠降，但也不能超計(jì)劃升溫，如果丘班已達(dá)到甚至超過本斑的升溫計(jì)劃時(shí)，則應(yīng)保溫，不應(yīng)再繼續(xù)升溫。
烘爐燃料的不同，調(diào)溫的方法也有所差異。固體燃料烘爐時(shí)，均勻升溫的主要手段是靠燃料的合理使用和對小灶燃燒情況的管理來實(shí)現(xiàn)的。低溫階段，小灶的燃燒情況對爐頭溫度的影響更為顯著。升溫操作的主要方法應(yīng)注意定時(shí)、定量薄層勤添，定時(shí)透灰，勤觀察、勤檢查，調(diào)節(jié)二次風(fēng)門開度來控制燃燒強(qiáng)度；保溫時(shí)，應(yīng)壓實(shí)煤層，關(guān)閉二次風(fēng)門，控制透灰；烘爐后期，為加快升溫應(yīng)勤加煤、勤透灰。
用氣體燃料烘爐時(shí)，爐溫是通過調(diào)節(jié)煤氣文管壓力和更換不同直徑孔板來控制的，需備有幾套不同直徑的孔板，材質(zhì)是厚0.5mm的鋼板，每種數(shù)量為80個(gè)(42孔)，邊炭化室的小孔板直徑按中部的1.3—1.5倍，每種按8個(gè)準(zhǔn)備，小孔板要加工光滑(精度為±0.1mm)。同時(shí)必須準(zhǔn)確地測量其孔徑。
根據(jù)不同的烘爐階段，采用不同的孔板直徑。隨著爐溫的提高，煤氣用量將增大，增加流量就應(yīng)增加煤氣壓力。實(shí)踐表明：使用任一直徑的孔板時(shí)，當(dāng)煤氣壓力達(dá)2000Pa時(shí)，再增加煤氣壓力，煤氣流量增加就不明顯，爐溫難于繼續(xù)上升，此時(shí)應(yīng)更換孔板。
4.壓力測量與調(diào)節(jié)
? ? 在整個(gè)烘爐期間，確定和調(diào)節(jié)烘爐各階段吸力值的基本原則是；以爐溫為基礎(chǔ)，以調(diào)節(jié)壓力(吸力)為手段，滿足溫度符合計(jì)劃升溫曲線的要求。烘爐對確定了看火孔壓力就可以確定其他部位的吸力值，再根據(jù)實(shí)際溫度進(jìn)行適當(dāng)調(diào)節(jié)即可。
(1)看火孔壓力的測量和調(diào)節(jié) ?看火孔壓力的測量是用斜型表在焦?fàn)t頂上進(jìn)行操作的。將斜型表擺在焦?fàn)t中間位置，調(diào)好水平度并調(diào)好“零點(diǎn)”即可進(jìn)行測量。
在燃燒室溫度為180~200℃之前，爐頂看火孔壓力一般為負(fù)值(吸力)，當(dāng)爐溫達(dá)180~200℃之后，爐頂火孔的壓力將由負(fù)值轉(zhuǎn)為正壓。
在烘爐過程中吸力值的變化對溫度的影響十分靈敏。在調(diào)節(jié)吸力時(shí)每次變化量不能超過5Pa，否則將使溫度波動(dòng)較大。
當(dāng)用固體燃料烘爐時(shí)，盡量創(chuàng)造條件使看火孔壓力提前轉(zhuǎn)為正壓，防止冷空氣吸入爐內(nèi)，降低爐頭溫度和損壞爐墻。但用高爐煤氣加熱時(shí)，為廠安全，盡量維持看火孔壓力稍負(fù)一些。
? ? (2)分煙道吸力的測量和調(diào)節(jié) ?分煙道吸力的測點(diǎn)位置一般在分煙道橫斷面1／3處。在安裝分煙道翻板時(shí)，測量吸力的導(dǎo)管已安裝完畢并和自動(dòng)記錄顯示儀表聯(lián)通。
若自動(dòng)記錄儀表已經(jīng)運(yùn)行，則每2h記錄1次；若無自動(dòng)記錄，則每2h用斜型表測量1次并記錄之。
對于全爐溫度的改變和調(diào)節(jié)，—般采取調(diào)節(jié)分煙道吸力的辦法來實(shí)現(xiàn)。對于全爐溫度比的調(diào)節(jié)也采用這一辦法。烘爐期間耍經(jīng)常保持分煙道吸力穩(wěn)定和達(dá)到規(guī)定數(shù)值，以便正確控制爐體上下部溫度分配的比例，使整個(gè)烘爐期間煙道吸力變化不大。
? ? (3)蓄熱室頂部吸力的測量和調(diào)節(jié) ?選擇焦?fàn)t中部的兩個(gè)蓄熱室為標(biāo)準(zhǔn)蓄熱室，用斜型表測量其頂部吸力。在未改為正常加熱前，每天測量1次機(jī)側(cè)、焦側(cè)標(biāo)淮蓄熱室頂吸力并記錄之，在改為正常加熱后，每周測量1次全部蓄熱室頂部的相對吸力，其差值超過規(guī)定值的要進(jìn)行調(diào)節(jié)并做好記錄。
5.鐵件與膨脹管理
準(zhǔn)確地測量在烘爐期間焦?fàn)t的橫向伸長是指導(dǎo)升溫操作的主要依據(jù)，也是衡量升溫操作和管理水平高低的重要標(biāo)志。為了保證烘爐質(zhì)量，除了控制每天爐溫上升的幅度、上下溫度比外，還要了解每晝夜焦?fàn)t的爐長膨脹量。由于焦?fàn)t上下加熱的不均勻性，上下部位的膨脹值是不一樣的，在整個(gè)烘爐過程中要經(jīng)常對上下不同部位進(jìn)行測量和檢查，以發(fā)現(xiàn)最大膨脹的部位，根據(jù)最大膨脹值對烘爐圖表進(jìn)行校正。同時(shí)，據(jù)此調(diào)節(jié)升溫幅度、上下溫度比，以保證烘爐工程按事先預(yù)定的計(jì)劃進(jìn)行。
為使?fàn)t體嚴(yán)密性在烘爐膨脹過程中不致破壞，通過護(hù)爐鐵件給爐體以保護(hù)性壓力。角爐的縱向通過混凝土抵抗墻和縱拉條拉緊，爐體縱向的膨脹，被膨脹縫吸收。
焦?fàn)t橫向通過爐柱上下橫拉條拉緊，烘爐期間如爐體產(chǎn)生不均勻膨脹時(shí)，護(hù)爐鐵件可保護(hù)爐體的完整性和嚴(yán)密件，生產(chǎn)期間它還能抵抗推焦和裝煤時(shí)產(chǎn)生的損害爐體的機(jī)械力。
在烘爐過程中，應(yīng)隨爐體溫度的升高和爐體的膨脹相應(yīng)地調(diào)節(jié)彈簧負(fù)荷和爐柱曲度。加調(diào)節(jié)不及時(shí)，會(huì)產(chǎn)生爐柱變形和拉條拉斷的后果。爐體的加壓應(yīng)保持在規(guī)定的范圍內(nèi)，壓力不足或壓力過大時(shí)，對爐體都會(huì)造成損害。
焦?fàn)t壽命很大程度上取決于基建時(shí)護(hù)爐鐵件的質(zhì)量情況。所以安裝、烘爐和生產(chǎn)狀態(tài)中，都必須特別重視護(hù)爐鐵件的安裝質(zhì)量和熱態(tài)調(diào)整。
(1)爐校和大小彈簧的管理 ?在燃燒室各種溫度下，爐柱曲度、彈簧負(fù)荷的控制情況。為維持一定的彈簧負(fù)荷，必須及時(shí)松緊大彈簧的螺帽，當(dāng)拉條直徑為50mm時(shí)，松動(dòng)螺帽一圈即可放松彈簧5mm。
(2)爐門框的管理 ?由于爐體高向膨脹的影響，使?fàn)t門框(或保護(hù)板)也上移，在這樣的條件下，磨板面不斷地接近炭化室底，如果控制不當(dāng)，磨板面就會(huì)高于炭化室底部。所以整個(gè)烘爐期間要經(jīng)常檢查爐門框的上移情況，保持炭化室底高于磨板面。當(dāng)爐門框上移，其底部與爐體凸臺(tái)間隙增加8—10mm時(shí)，將爐柱上部頂絲壓住爐門柜，待爐體繼續(xù)膨脹時(shí)，爐門框被壓到原來的位置。烘爐期間每隔25℃檢查1次，一直到澆灌爐門框時(shí)為止。這種檢查方法比較費(fèi)力，所以在烘爐期間將頂絲調(diào)至距爐門框上緣l0—15mm的范圍，當(dāng)這個(gè)范圍縮小，說明爐體高向在膨脹，爐體凸臺(tái)與爐門框間的間隙是增大的趨勢，此時(shí)應(yīng)檢查底部間隙的上移數(shù)量，以便進(jìn)行及時(shí)控制。如果上部的距離無變化，說明底部的間隙亦無變化，可不必檢查底部的間隙。注意：上部縮小的數(shù)值不代表下部增大的數(shù)值，僅做檢查時(shí)參考，所以不能用上部間隙縮小的數(shù)值決定壓爐門框的時(shí)間，壓爐門框的時(shí)間取決于底部間隙的數(shù)值。
(3)縱拉條及抵抗墻的管理 ?每根縱拉條的大彈簧負(fù)荷在烘爐過程中應(yīng)保持18×104N，防止抵抗墻發(fā)生外傾。隨著爐高的膨脹，逐步調(diào)整托架的高度，使拉緊負(fù)荷穩(wěn)定，約700℃時(shí)拆除托架，將拉條就位。
抵抗墻在烘爐過程中受熱膨脹，影響爐體膨脹的測量值，應(yīng)在300℃、600℃及裝煤后分別校正1次。
(4)爐長與爐高的膨脹管理 ?為了保證烘爐的質(zhì)量，應(yīng)掌握溫度上升的幅度，上下部溫度比例及焦?fàn)t每日平均膨脹值。因此烘爐期間要測量爐體的實(shí)際膨脹值。由于載熱體的導(dǎo)人條件不同，爐體上下加熱是不均勻的，因而膨脹亦不一致。例如，當(dāng)燃燒室的膨脹基本結(jié)束時(shí)，蓄熱室區(qū)域正在膨脹中，所以烘爐過程中應(yīng)對妒體膨脹進(jìn)行經(jīng)常性檢查，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)最大膨脹的部位，根據(jù)此最大值對烘爐圖進(jìn)行校正。
測量爐長的膨脹量，應(yīng)分別選在上棧鐵、廠橫鐵t斜道及其子磚處，沿機(jī)焦兩側(cè)拉鋼絲繩，這些鋼絲繩固定在抵抗墻的線架上。每側(cè)4條鋼絲繩應(yīng)保持在統(tǒng)—垂直平面內(nèi)，并與焦?fàn)t中心點(diǎn)的距離始終保持不變。
隨著爐體的膨脹，鋼絲繩到爐體間的距離也隨之縮短，縮短的數(shù)值即為爐體膨脹值。焦?fàn)t高向膨脹用水平儀檢查，測點(diǎn)選在標(biāo)準(zhǔn)燃燒室的標(biāo)準(zhǔn)立火道看火孔座處上部。
6.熱修維護(hù)工作
? ? 由于爐體各部溫度及耐火磚成分的差異，烘爐過程中產(chǎn)生不同程度的裂縫，這些裂縫吸入冷空氣而影響爐溫，應(yīng)采用不同方法密封：炭化室封墻、烘爐小灶部位應(yīng)不斷刷漿，保持嚴(yán)密性；隨時(shí)檢查炭化室封墻及烘爐小灶有無損壞倒塌跡象并及時(shí)修繕；用煤烘爐時(shí)要定期檢查干燥孔，發(fā)現(xiàn)掛灰及堵塞時(shí)及時(shí)疏通。此外，蓄熱室及爐頂部位的裂縫應(yīng)用石棉繩臨時(shí)密封，但在烘爐末期勾縫及灌漿前應(yīng)取出石棉繩。
